拋丸機(jī)高鉻鑄鐵葉片材質(zhì)研究

摘要:對(duì)高鉻鑄鐵葉片材質(zhì)進(jìn)行了系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)室研究和裝機(jī)試驗(yàn),確定了碳和鉻對(duì)相結(jié)構(gòu)、組織、力學(xué)性能和耐磨性能的影響及其相互關(guān)系,得出較佳的高鉻鑄鐵成分,所制成葉片使用壽命比原中鉻鑄鐵、高碳高鉻鑄鐵提高6倍。本文由青島鑄造機(jī)械廠整理
關(guān)鍵詞:高鉻鑄鐵;葉片;耐磨性能;使用壽命

1引言

葉片是廣泛用于鑄件清理、軋輥毛化的拋丸處理機(jī)的關(guān)鍵零件,其工況條件要求其具有良好的耐磨性和足夠的韌性[1~3],國(guó)內(nèi)外常用拋丸機(jī)葉片材質(zhì)有兩種:低鉻白口鑄鐵和高鉻鑄鐵。文獻(xiàn)[4]指出高鉻鑄鐵激冷葉片的使用壽命比低鉻白口鑄鐵葉片要高出數(shù)倍,高鉻鑄鐵中備受重視的牌號(hào)是Cr15Mo3,性能優(yōu)良,但含昂貴的鉬。上海工業(yè)大學(xué)以Cu、Mn代Mo,開(kāi)發(fā)出Cr15MnCu高鉻鑄鐵作為葉片材質(zhì)[4],對(duì)開(kāi)發(fā)其它不含Mo元素,成分簡(jiǎn)單的高鉻鑄鐵葉片有著重要的實(shí)際意義。本工作研究高鉻鑄鐵中主要元素C、Cr對(duì)其相結(jié)構(gòu)、組織、力學(xué)性能、耐磨性能的影響規(guī)律,測(cè)定在裝機(jī)條件下不同含碳量高鉻鑄鐵葉片的使用壽命,為無(wú)Mo高鉻鑄鐵葉片材質(zhì)的合理選定提供依據(jù)。

2試驗(yàn)材質(zhì)

設(shè)計(jì)了9種不同成分的高鉻鑄鐵,用50kg中頻感應(yīng)爐冶煉,其化學(xué)成分見(jiàn)表1。
表1試驗(yàn)材料的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%) 3試驗(yàn)方法

3.1化學(xué)相分析方法

用鹽酸甲醇體系電解液,在低溫條件下電解,對(duì)析出相進(jìn)行X射線衍射,鑒定碳化物相組成。電解殘?jiān)粤蛩崦盁熀蠹酉跛岱纸庵苽涑晌龀鱿嗳芤?較后以過(guò)硫酸銨氧化溶量法測(cè)定。
3.2光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡及圖象儀分析

用Jenaphot2000型顯微鏡進(jìn)行顯微組織分析。用X650掃描電鏡進(jìn)行Cr微區(qū)成分分析。用半自動(dòng)圖象儀測(cè)定K(碳化物)面積和寬度,每個(gè)試樣測(cè)定5點(diǎn),取平均值,利用Mardeay關(guān)系式:碳化物數(shù)量K%=12.33x[C%]+0.55x[Cr%]-152%,計(jì)算K含量。

3.3沖擊磨料磨損試驗(yàn)

在MLD10型沖擊磨料磨損試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行,沖擊功2.0J,沖擊頻率150次/min,時(shí)間120min,磨料10/20目、20/40目精制石英砂,磨料流量30kg/h,下試樣材質(zhì)U71Mn,39~41HRC。試驗(yàn)程序:預(yù)磨30min清洗、稱重磨損試驗(yàn)120min清洗、稱重計(jì)算失重。

3.4力學(xué)性能的測(cè)定

用HR150A測(cè)定硬度(HRC)。用NV2顯微硬度計(jì)測(cè)量顯微硬度。沖擊韌性檢驗(yàn)采用直接澆注成20mm!100mm的鑄造試樣,按GB6296-86檢驗(yàn),由于試樣的尺寸及形狀的影響,沖擊韌性值要高于標(biāo)準(zhǔn)無(wú)缺口試樣的沖擊韌性值。
抗彎強(qiáng)度試樣為30mm!330mm的棒體,澆注后經(jīng)清砂處理、切割冒口和砂輪機(jī)打磨,不加工直接在試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行檢驗(yàn)?？估嚇邮菑男ㄐ卧嚇由暇€切割下毛坯樣,然后加工而成。試樣平行部位的直徑為16mm,以4mm/min的速度進(jìn)行拉伸,直至試樣拉斷。
3.5裝機(jī)試驗(yàn)

用型號(hào)為QZG20P的拋丸處理機(jī),葉片尺寸為162mm!105mm!20mm,每組8片,以尖角形銳利鋼砂作為拋丸的彈丸,對(duì)不同含碳量高Cr鑄鐵葉片進(jìn)行磨損和壽命試驗(yàn)。

4試驗(yàn)結(jié)果與分析

4.1高鉻鑄鐵的顯微組織

以E2為基礎(chǔ)對(duì)比試樣,其鑄態(tài)顯微組織為奧氏體和共晶體組成的亞共晶組織,見(jiàn)圖1a。初生奧氏體以樹(shù)枝狀生長(zhǎng),共晶體在奧氏體枝晶間凝固而成為網(wǎng)狀分布。從圖1b中可見(jiàn)到共晶體是由共晶奧氏體及其轉(zhuǎn)變產(chǎn)物和共晶碳化物所組成,先凝固的共晶奧氏體一方面和初生奧氏體連接起來(lái),另一方面把后凝固的共晶碳化物分隔開(kāi)來(lái),圖中的初生奧氏體未發(fā)生轉(zhuǎn)變,而共晶奧氏體已轉(zhuǎn)變。共晶碳化物以斷續(xù)網(wǎng)狀分布,以半孤立質(zhì)點(diǎn)形態(tài)分布在金屬基體之間。構(gòu)成了高鉻鑄鐵不同于其它白口鑄鐵的組織上的主要特征。高鉻鑄鐵另一組織特征是基體在常溫下主要以?shī)W氏體形態(tài)存在,隨化學(xué)成分的變化促使奧氏體的穩(wěn)定性改變,在碳化物周邊共晶奧氏體轉(zhuǎn)變比較充分。四種不同鉻含量的高鉻鑄鐵的顯微組織的特點(diǎn)
見(jiàn)表2。
(a)初生奧氏體樹(shù)枝狀晶+共晶體400x

(b)斷續(xù)網(wǎng)狀共晶碳化物800x

圖1典型的高鉻鑄鐵(2.026%C,15.77%Cr)顯微組織
表 2四種不同鉻含量的高鉻鑄鐵組織特點(diǎn)
組織中碳化物數(shù)量、形貌及分布受到C、Cr含量的影響。當(dāng)固定碳改變鉻含量或固定鉻改變碳含量時(shí),碳化物數(shù)量都發(fā)生明顯變化。用半自動(dòng)圖象儀測(cè)定碳化物面積和寬度,同時(shí)用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算碳化物含量,結(jié)果見(jiàn)表3。數(shù)據(jù)表明:隨著碳、鉻含量的增加,碳化物的數(shù)量增加,而碳的影響更為明顯。
表3碳鉻含量對(duì)碳化物數(shù)量和尺寸的影響
4.2鉻在高鉻鑄鐵中分布


鉻主要是固溶在奧氏體和富集在鉻碳化物中,少量分布在其它類型的碳化物和夾雜物中,鉻在各組成相中的分布影響著奧氏體的穩(wěn)定性、碳化物的類型和數(shù)量等。
表4為化學(xué)相分析確定鉻在固溶相和析出相中的宏觀分配情況。數(shù)據(jù)表明:保持碳或鉻含量不變時(shí),鉻在兩相中的分配保持穩(wěn)定。固定碳含量(約2.0%),隨著鉻含量增加(10%~25%),碳化物微區(qū)成分中的鉻提高,鉻在析出相中的含量增加。固定鉻量(約16%),析出相的數(shù)量與碳含量增加成正比。鉻在析出相中總量的增加,在固溶相中的含量減少,從而降低了奧氏體的穩(wěn)定性。
用電鏡對(duì)9個(gè)不同成分試樣進(jìn)行鉻微區(qū)成分分析,取其平均值,結(jié)果見(jiàn)表5。數(shù)據(jù)表明,各相之間鉻的微區(qū)成分存在著差異。初生奧氏體中固溶的鉻含量普遍略高于共晶奧氏體的鉻含量,使得共晶奧氏體穩(wěn)定性略低于初生奧氏體。高鉻鑄鐵中鉻量保持相對(duì)穩(wěn)定時(shí),隨碳含量的變化鉻在區(qū)域中的平均成分保持不變,卻改變了鉻在各相中的微區(qū)分布,因碳量的增加,形成鉻的碳化物數(shù)量增多,共晶碳化物中鉻的含量顯著減少,奧氏體中的鉻的含量隨碳量的增加略有降低。
4.3碳、鉻對(duì)高鉻鑄鐵力學(xué)性能的影響
4.3.1碳、鉻對(duì)硬度的影響

隨鉻含量的增加,奧氏體更趨穩(wěn)定,甚至共晶奧氏體轉(zhuǎn)變成馬氏體的數(shù)量也在減少,因而硬度隨鉻量增加呈下降趨勢(shì)。另外鉻量的增加也導(dǎo)致組織中共晶碳化物數(shù)量有所增加,使得硬度呈上升趨勢(shì),因此硬度變化受這兩種因素的疊加作用。在相同冷卻速度下,當(dāng)基體主要為奧氏體時(shí),鉻對(duì)硬度的影響不大,見(jiàn)圖2。

碳對(duì)高鉻鑄鐵硬度的影響見(jiàn)圖3。在相同的冷卻速度和鉻含量條件下,隨碳含量的增加,硬度呈線性提高,如碳含量為1.387%,硬度為40HRC,碳含量為2.798%時(shí),硬度為51HRC,相當(dāng)于碳含量每增加0.1%,硬度提高0.78HRC。這是由于組織中碳化物數(shù)量增加的緣故。接近共晶成分時(shí),這種影響就基本消失。因此在Cr15系列高鉻鑄鐵中,要保持高硬度,碳含量選擇在2.8%左右即可,如繼續(xù)提高碳含量,硬度非但不能提高,反而會(huì)使其它性能急劇惡化。
表4高鉻鑄鐵中鉻的化學(xué)相分析結(jié)果
圖3碳含量對(duì)高鉻鑄鐵硬度的影響
表5高鉻鑄鐵中鉻的微區(qū)成分分析結(jié)果
表6碳、鉻對(duì)高鉻鑄鐵鑄態(tài)強(qiáng)度的影響
圖4鉻含量對(duì)常溫沖擊韌性的影響圖
圖5碳含量對(duì)常溫沖擊韌性的影響
4.3.2碳、鉻對(duì)強(qiáng)度的影響

當(dāng)碳含量約為2.0%時(shí),表6數(shù)據(jù)表明,鉻含量從10%增加至20%,強(qiáng)度相應(yīng)提高至峰值,但繼續(xù)增加鉻含量,強(qiáng)度有所下降。高鉻鑄鐵中的含碳量對(duì)強(qiáng)度的影響是十分敏感的,隨碳含量的增加,強(qiáng)度呈直線下降。

4.3.3碳、鉻對(duì)室溫沖擊韌性的影響
在高鉻鑄鐵中,固定其它各元素,變化鉻含量,當(dāng)碳為2.0%、鉻含量為20%左右時(shí),可獲得較好的沖擊韌性,圖4為鉻對(duì)室溫沖擊韌性的影響。
碳對(duì)沖擊韌性影響較為明顯,在15%Cr系高鉻鑄鐵中,隨碳含量的增加,沖擊韌性降低,幾乎呈直線關(guān)系。其主要原因是隨碳含量的增加,組織中碳化物量增加,從而增加了高鉻鑄鐵的脆性,降低其沖擊韌性,見(jiàn)圖5

4.4碳、鉻對(duì)耐磨性的影響

圖6表明:隨鉻含量的增加,其耐磨料磨損性有所下降。這主要是由于隨著鉻含量的提高,鑄造性能下降組織疏松增多的緣故。圖7表明:碳含量<2.8%時(shí),組織中K%較少;碳含量>28%時(shí),硬度變化不大,但沖擊韌性下降;碳含量在2.8%左右時(shí),耐沖擊磨料磨損性較高。
圖6鉻對(duì)沖擊磨料磨損耐磨性的影響

圖7碳對(duì)沖擊磨料磨損耐磨性的影響
4.5裝機(jī)試驗(yàn)

4.5.1葉片裝機(jī)磨損試驗(yàn)

取不同含碳量的高鉻鑄鐵鑄態(tài)葉片進(jìn)行跟蹤裝機(jī)試驗(yàn),對(duì)比其磨損情況,結(jié)果見(jiàn)表7。數(shù)據(jù)表明,隨著含碳量的增加,葉片的磨損率減少,即從65385g/h降至1.6057g/h,即耐磨性增加。但當(dāng)含量高至約3.5%時(shí),葉片的磨損率明顯增加至95238g/h,即耐磨性明顯降低?？梢?jiàn)過(guò)高和過(guò)低的含碳量都對(duì)葉片耐磨性不利。
表7葉片磨損分析表
4.5.2葉片使用壽命分析
原用材料和不同含碳量的高鉻鑄鐵葉片,裝機(jī)使用壽命對(duì)比結(jié)果見(jiàn)表8。數(shù)據(jù)表明,3.0Cr16高鉻鑄鐵葉片使用壽命較原用高碳高鉻鑄鐵和中鉻鑄鐵提高6倍多。


表8高鉻鑄鐵葉片與原材質(zhì)裝機(jī)使用結(jié)果對(duì)比

5結(jié)論

(1)高鉻鑄鐵中Cr<10%只能得到珠光體組織,Cr>10%保證冷卻中奧氏體的穩(wěn)定性。在鑄態(tài)冷卻條件下,可獲得奧氏體為主的多相組織,碳化物中的Cr>38%,形成(CrFe)7C3類型的碳化物,以斷續(xù)孤立形態(tài)分布在奧氏體基體中,極大改善高鉻鑄鐵的韌性。
(2)沖擊磨料磨損試驗(yàn)和裝機(jī)磨損的數(shù)據(jù)表明:碳含量過(guò)低時(shí),碳化物數(shù)量少,硬度較低,耐磨性不高;碳含量過(guò)高時(shí),達(dá)到近共晶或共晶成分,因成分不均勻可出現(xiàn)一定量初生碳化物,使韌性變壞,導(dǎo)致耐磨性降低。
(3)試制的3.0Cr16的高鉻鑄鐵葉片使用246h后尚可繼續(xù)使用,而原用高碳(3.6%C)高鉻鑄鐵葉片36h即行報(bào)廢,使用壽命提高了6倍。

參考文獻(xiàn):

[1]蘇俊義,賈育丁,汪鋒拋丸葉片磨損失效分析磨損失效案例選編[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1985,290~296.
[2]孫家樞,楊為慈拋丸機(jī)葉片磨損失效分析磨損失效案例選編[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1985,297~304.
[3]仝健民材料耐磨性的系統(tǒng)特性和磨損機(jī)制的轉(zhuǎn)化研究[J].鋼鐵,1995,30(4):46~51.
[4]張培林高鉻鑄鐵拋丸機(jī)葉片的研究[J].機(jī)械工程材料,1988,12(2):43~47.31賀同正,等:高鉻鑄鐵葉片材質(zhì)研究